A: 45°
B: ±(45°+ φ /2)
C: ±(45°-φ /2)
D: ±(45°+ φ)
举一反三
- 某土的抗剪强度指标为c、φ，该土受剪破坏面与大主应力作用面的夹角为() A: 45° B: 45°+φ/2 C: 45°-φ/2 D: 45°+φ
- 土体的总应力抗剪强度指标为c、【图片】，有效应力抗剪强度指标为c＇、【图片】＇，则其剪切破坏面与小主应力作用面的夹角为（ ） A: 45°+/2 B: 45°-/2 C: 45°+＇/2 D: 45°-＇/2
- 土中一点发生剪切破坏时，破裂面与小主应力作用面的夹角为()。 A: 45°+φ B: 45°+φ/2 C: 45° D: 45°-φ/2
- 土体在极限平衡状态下，剪切破坏面与大主应力作用面的夹角为（ ） A: 45º+φ/2 B: 45º-φ/2 C: 45º+φ D: 45º-φ
- 土中某点处于剪切破坏时，剪破面与大主应力作用面间的夹角是（ ）。 A: 90°+φ B: 45°+φ/2 C: φ D: 45°-φ/2
内容
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土体的总应力抗剪强度指标为c、[img=12x18]18034615b6697fe.png[/img]，有效应力抗剪强度指标为c＇、[img=12x18]18034615b6697fe.png[/img]＇，则其剪切破坏面与小主应力作用面的夹角为（） A: 45°+ [img=12x18]18034615cbb428f.png[/img]/2 B: 45°- [img=12x18]18034615cbb428f.png[/img]/2 C: 45°+ [img=12x18]18034615cbb428f.png[/img]＇/2 D: 45°- [img=12x18]18034615cbb428f.png[/img]＇/2
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土体的总应力抗剪强度指标为c、[img=12x18]17de88ca2d41057.png[/img]，有效应力抗剪强度指标为c＇、[img=12x18]17de88ca2d41057.png[/img]＇，则其剪切破坏面与小主应力作用面的夹角为（ ） 未知类型：{'options': ['45°+ [img=12x18]17de88ca2d41057.png[/img]/2', '45°- [img=12x18]17de88ca2d41057.png[/img]/2', '45°+ [img=12x18]17de88ca2d41057.png[/img]＇/2', '45°- [img=12x18]17de88ca2d41057.png[/img]＇/2'], 'type': 102}
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土体达到极限平衡状态时，剪切破坏面与大主应力作用方向之间的夹角是（）。 A: 45° B: 45°+φ/2 C: 45°-φ/2 D: 45°-φ
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下列有关摩尔——库仑关于上的抗剪强度理论说法正确的是：（） A: 土的抗剪强度随剪切面上法向应力的大小而变 B: 土的剪切破坏只有在土的摩尔应力圆与库仑定律所表达的抗剪强度线相切时方能破坏 C: 土的剪切破坏面方向与最大主应力作用面夹角为45°+φ/2 D: 可认为抗剪强度与中主应力σ2无关
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8.某土的抗剪强度指标为c、[img=15x17]17e0b12054925e5.png[/img]，该土受剪时将首先沿与大主应力作用面成（ B ）的面被剪破。 未知类型：{'options': ['45°', ' 45°+[img=15x17]17e0b12054925e5.png[/img]/2', ' 45°－[img=15x17]17e0b12054925e5.png[/img]/2', ' 45°+[img=15x17]17e0b12054925e5.png[/img]'], 'type': 102}