已知某反应在298K时的Kc[sup]1[/]=5，398K时Kc[sub]2[/]=11，则反应的△[sub]r[/]H[sup]θ[/]值正确的为（）。 A: ＜0 B: ＞0 C: 等于零 D: 不一定
已知某反应在298K时的Kc[sup]1[/]=5，398K时Kc[sub]2[/]=11，则反应的△[sub]r[/]H[sup]θ[/]值正确的为（）。 A: ＜0 B: ＞0 C: 等于零 D: 不一定
控制器正作用时，其放大系数Kc满足（） A: Kc<0 B: Kc C: Kc>0 D: Kc=0
控制器正作用时，其放大系数Kc满足（） A: Kc<0 B: Kc C: Kc>0 D: Kc=0
反应2A+2B→C,其速率方程式v=kc(A)[c(B)]2,则反应级数为3
反应2A+2B→C,其速率方程式v=kc(A)[c(B)]2,则反应级数为3
理想气体反应平衡常数 Ky 与 Kc 的关系是（ ）。 A: Ky = Kc(RT)ΣγB B: Ky=Kc p ΣγB C: Ky=Kc(RT/p)-ΣγB D: Ky=Kc(V/ΣnB )ΣγB
理想气体反应平衡常数 Ky 与 Kc 的关系是（ ）。 A: Ky = Kc(RT)ΣγB B: Ky=Kc p ΣγB C: Ky=Kc(RT/p)-ΣγB D: Ky=Kc(V/ΣnB )ΣγB
12.At 25°C, Kw=Kc= [H+] [OH–] = 1.0 ×10–14, pH + pOH =14.(3) ( ) solutions: [H+] = 1.0×10–7 M, pH=7.00 A: acidic B: basic C: neutral
12.At 25°C, Kw=Kc= [H+] [OH–] = 1.0 ×10–14, pH + pOH =14.(3) ( ) solutions: [H+] = 1.0×10–7 M, pH=7.00 A: acidic B: basic C: neutral
反应 2A+2B → C ，其速率方程式 v = kc (A)[ c (B)] 2 , 则对 A 而言，反应级数为（ ）
反应 2A+2B → C ，其速率方程式 v = kc (A)[ c (B)] 2 , 则对 A 而言，反应级数为（ ）
对反应CO(g)+H2O(g)=H2(g)+CO2(g) A: KƟ =1 B: KƟ =Kc C: KƟ ＞Kc D: KƟ ＜Kc
对反应CO(g)+H2O(g)=H2(g)+CO2(g) A: KƟ =1 B: KƟ =Kc C: KƟ ＞Kc D: KƟ ＜Kc
关于重力式挡土墙抗滑稳定系数Kc 说法正确的有（）。 A: 挡土墙重力越大，Kc 越大 B: 基底摩擦系数越大，Kc 越大 C: 主动土压力水平分力越大，Kc 越大 D: 主动土压力竖向分力越大，Kc 越大
关于重力式挡土墙抗滑稳定系数Kc 说法正确的有（）。 A: 挡土墙重力越大，Kc 越大 B: 基底摩擦系数越大，Kc 越大 C: 主动土压力水平分力越大，Kc 越大 D: 主动土压力竖向分力越大，Kc 越大
已知反应 2 NO (g) = N2 (g) + O2(g) ΔrHmΘ<0,则Kc与T关系为* A: Kc与T 无关 B: T升高 Kc变小 C: T升高 Kc变大 D: 无法判断
已知反应 2 NO (g) = N2 (g) + O2(g) ΔrHmΘ<0,则Kc与T关系为* A: Kc与T 无关 B: T升高 Kc变小 C: T升高 Kc变大 D: 无法判断
由于将附加力计入来计算Kc、Ko,浸水挡土墙的滑动稳定系数Kc、倾覆稳定系数Ko要求( ) A: Kc不应小于1.3,Ko不应小于1.5; B: Kc不应小于1.2,Ko不应小于1.3; C: Kc不应小于1.2,Ko不应小于1.5; D: Kc不应小于1.5,Ko不应小于1.8。
由于将附加力计入来计算Kc、Ko,浸水挡土墙的滑动稳定系数Kc、倾覆稳定系数Ko要求( ) A: Kc不应小于1.3,Ko不应小于1.5; B: Kc不应小于1.2,Ko不应小于1.3; C: Kc不应小于1.2,Ko不应小于1.5; D: Kc不应小于1.5,Ko不应小于1.8。