若图示梁B端的转角θB=0，则力偶矩M等于：()。 A: Fl B: 2Fl／3 C: 4Fl／3 D: Fl／2
若图示梁B端的转角θB=0，则力偶矩M等于：()。 A: Fl B: 2Fl／3 C: 4Fl／3 D: Fl／2
图示结构AB杆件A截面的弯矩等于（） A: 0 B: Fl上侧受拉 C: 2Fl下侧受拉 D: Fl下侧受拉
图示结构AB杆件A截面的弯矩等于（） A: 0 B: Fl上侧受拉 C: 2Fl下侧受拉 D: Fl下侧受拉
跨度为L的简支梁，当跨中作用集中力F时，其最大弯矩为 A: FL B: 1/2FL C: 1/4FL D: 1/8FL
跨度为L的简支梁，当跨中作用集中力F时，其最大弯矩为 A: FL B: 1/2FL C: 1/4FL D: 1/8FL
跨度为L的悬臂梁，当在其自由端作用集中力F时，其最大弯矩大小为 A: FL B: 1/2FL C: 1/4FL D: 1/8FL
跨度为L的悬臂梁，当在其自由端作用集中力F时，其最大弯矩大小为 A: FL B: 1/2FL C: 1/4FL D: 1/8FL
变截面杆AC受力如图5-1-10所示。己知材料弹性模量为E，杆BC段的截面积为A，杆AB段的截面积为2A，则杆C截面的轴向位移是（） A: FL/2EA B: FL/EA C: 2FL/EA D: 3FL/EA
变截面杆AC受力如图5-1-10所示。己知材料弹性模量为E，杆BC段的截面积为A，杆AB段的截面积为2A，则杆C截面的轴向位移是（） A: FL/2EA B: FL/EA C: 2FL/EA D: 3FL/EA
图示刚架Ａ截面弯矩为（）[img=157x120]1803a1ec1ca79ae.jpg[/img] A: Fl/2（左侧受拉） B: Fl/4（左侧受拉） C: Fl/4（右侧受拉） D: Fl/2（右侧受拉）
图示刚架Ａ截面弯矩为（）[img=157x120]1803a1ec1ca79ae.jpg[/img] A: Fl/2（左侧受拉） B: Fl/4（左侧受拉） C: Fl/4（右侧受拉） D: Fl/2（右侧受拉）
图示结构中MAB的大小为（）[img=181x153]1803a1ec1ba32f1.jpg[/img] A: 0 B: Fl/4 C: Fl/2 D: Fl
图示结构中MAB的大小为（）[img=181x153]1803a1ec1ba32f1.jpg[/img] A: 0 B: Fl/4 C: Fl/2 D: Fl
图示结构中MAB的大小为（）[img=181x153]1803d1924c5725e.jpg[/img] A: 0 B: Fl/4 C: Fl/2 D: Fl
图示结构中MAB的大小为（）[img=181x153]1803d1924c5725e.jpg[/img] A: 0 B: Fl/4 C: Fl/2 D: Fl
图示结构中,杆AB上截面C的弯矩绝对值为( )。[img=849x518]1803dac865250ec.jpg[/img] A: Fl/2 B: Fl/3 C: Fl/4 D: Fl/5
图示结构中,杆AB上截面C的弯矩绝对值为( )。[img=849x518]1803dac865250ec.jpg[/img] A: Fl/2 B: Fl/3 C: Fl/4 D: Fl/5
简支梁长l,抗弯刚度为EI,跨中受横向集中力F作用,则跨中的挠度为( )。 A: w = Fl^3 / (16EI) B: w = Fl^2 / (16EI) C: w = Fl^2 / (48EI) D: w = Fl^3 / (48EI)
简支梁长l,抗弯刚度为EI,跨中受横向集中力F作用,则跨中的挠度为( )。 A: w = Fl^3 / (16EI) B: w = Fl^2 / (16EI) C: w = Fl^2 / (48EI) D: w = Fl^3 / (48EI)