切削用量选择的一般顺序是（）。 A: Aa<sub>p</sub>-f-v B: Ba<sub>p</sub>- v -f C: Cvc -f-a<sub>p</sub> D: Df-a<sub>p</sub>- v
切削用量选择的一般顺序是（）。 A: Aa<sub>p</sub>-f-v B: Ba<sub>p</sub>- v -f C: Cvc -f-a<sub>p</sub> D: Df-a<sub>p</sub>- v
管路中流速的计算公式为（）。 A: v=G／F B: v=Q／F C: v=Q•F D: v=G•F
管路中流速的计算公式为（）。 A: v=G／F B: v=Q／F C: v=Q•F D: v=G•F
精馏操作中，饱和液体进料量F，精馏段上升蒸汽量V与提馏段上升蒸汽量Vˊ的关系为（）。 A: V=Vˊ+F B: V＜Vˊ+F C: V=Vˊ D: V＞Vˊ+F
精馏操作中，饱和液体进料量F，精馏段上升蒸汽量V与提馏段上升蒸汽量Vˊ的关系为（）。 A: V=Vˊ+F B: V＜Vˊ+F C: V=Vˊ D: V＞Vˊ+F
精馏操作中，饱和液体进料量F，精馏段上升蒸汽量V与提馏段上升蒸汽量V′的关系为（）。 A: v=v′+F B: v<v′+F C: V=v′ D: V>v′+F
精馏操作中，饱和液体进料量F，精馏段上升蒸汽量V与提馏段上升蒸汽量V′的关系为（）。 A: v=v′+F B: v<v′+F C: V=v′ D: V>v′+F
对于饱和蒸汽进料，上升到精馏段的蒸汽流量V与提馏段蒸汽流量V′、原料液流量F的关系是（）。 A: V=V′+F B: V＜V′ C: V＞V′+F D: V＜V′+F
对于饱和蒸汽进料，上升到精馏段的蒸汽流量V与提馏段蒸汽流量V′、原料液流量F的关系是（）。 A: V=V′+F B: V＜V′ C: V＞V′+F D: V＜V′+F
精馏操作中，饱和蒸汽进料量F，精馏段上升蒸汽量V与提馏段上升蒸汽量Vˊ的关系为( )。 A: V= Vˊ+ F B: V＜Vˊ+ F C: V= Vˊ D: V＞Vˊ+ F C
精馏操作中，饱和蒸汽进料量F，精馏段上升蒸汽量V与提馏段上升蒸汽量Vˊ的关系为( )。 A: V= Vˊ+ F B: V＜Vˊ+ F C: V= Vˊ D: V＞Vˊ+ F C
从刀具寿命出发时,按( )顺序选择切削用量。 A: v→f→ap B: v→f→ap C: f→v→ap D: f→ap→v E: ap→υ→f F: ap→f→υ
从刀具寿命出发时,按( )顺序选择切削用量。 A: v→f→ap B: v→f→ap C: f→v→ap D: f→ap→v E: ap→υ→f F: ap→f→υ
切削用量对切削力的影响由大到小的顺序是（）。 A: a，f，v B: a，v，f C: v，f，a D: f，v，a
切削用量对切削力的影响由大到小的顺序是（）。 A: a，f，v B: a，v，f C: v，f，a D: f，v，a
某精馏塔操作中采用饱和液体进料，其进料量为F，则精馏段上升蒸汽量V与提馏段上升蒸汽量Vˊ的关系为（）。 A: V=Vˊ+F B: V＜Vˊ+F C: V=Vˊ D: V＞Vˊ+F
某精馏塔操作中采用饱和液体进料，其进料量为F，则精馏段上升蒸汽量V与提馏段上升蒸汽量Vˊ的关系为（）。 A: V=Vˊ+F B: V＜Vˊ+F C: V=Vˊ D: V＞Vˊ+F
多面体的欧拉公式是： A: V–F + E = 2 B: V–F–E = 2 C: V + F–E = 2 D: V + F–E = 1
多面体的欧拉公式是： A: V–F + E = 2 B: V–F–E = 2 C: V + F–E = 2 D: V + F–E = 1