当计算换热器的换热面积是，当 （ ）时，可按算术平均温差代替对数平均温差进行计算，其误差不到4%。 A: Δta / Δtb ≤ 3 B: Δta / Δtb ≤ 4 C: Δta / Δtb ≤ 2 D: Δta / Δtb ≤ 5
当计算换热器的换热面积是，当 （ ）时，可按算术平均温差代替对数平均温差进行计算，其误差不到4%。 A: Δta / Δtb ≤ 3 B: Δta / Δtb ≤ 4 C: Δta / Δtb ≤ 2 D: Δta / Δtb ≤ 5
油水两相渗流时，相渗透率ko、kw与绝对渗透率k之间的关系是（ ）。 A: ko + kw > k B: ko + kw < k C: ko = kw = k D: ko + kw = k
油水两相渗流时，相渗透率ko、kw与绝对渗透率k之间的关系是（ ）。 A: ko + kw > k B: ko + kw < k C: ko = kw = k D: ko + kw = k
ko什么意思游戏中的ko是什么意思
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某低压用户私自将TA更换,原TA200∕5,发现A相TA为500∕5,B相TA为500∕5,C相TA为300∕5,已知更换期间有功走了100个字,应追补电量(____)kWh。 A: 5320 B: 3656 C: 6280 D: 8240
某低压用户私自将TA更换,原TA200∕5,发现A相TA为500∕5,B相TA为500∕5,C相TA为300∕5,已知更换期间有功走了100个字,应追补电量(____)kWh。 A: 5320 B: 3656 C: 6280 D: 8240
ko
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硫酸钾含有效钾（）。 A: KO，43%～46% B: KSO，48%～52% C: KO，55%～46% D: KO，48%～52%
硫酸钾含有效钾（）。 A: KO，43%～46% B: KSO，48%～52% C: KO，55%～46% D: KO，48%～52%
有效分配系数Ke表示液相的混合程度，其值范围是（）。（其中Ko是平衡分配系数） A: 1＜Ke＜Ko B: Ko＜Ke＜ C: Ke＜Ko＜1
有效分配系数Ke表示液相的混合程度，其值范围是（）。（其中Ko是平衡分配系数） A: 1＜Ke＜Ko B: Ko＜Ke＜ C: Ke＜Ko＜1
单室模型静脉滴注达稳态后停止滴注（） A: C=ka*FXo（e^（-kt）-e^（ka*t））/（V（ka-k）） B: C=ko（1-e^（-kt））/kV C: C=ko*e^（-kτ）/V D: C=（ka*Fx）（e^（-k（τ-ta）-e^（-ka*t））/（V（ka-k）） E: C=Xo*e（-kτ）/V
单室模型静脉滴注达稳态后停止滴注（） A: C=ka*FXo（e^（-kt）-e^（ka*t））/（V（ka-k）） B: C=ko（1-e^（-kt））/kV C: C=ko*e^（-kτ）/V D: C=（ka*Fx）（e^（-k（τ-ta）-e^（-ka*t））/（V（ka-k）） E: C=Xo*e（-kτ）/V
单室模型药物血管外给药（） A: C=ka*FXo（e^（-kt）-e^（ka*t））/（V（ka-k）） B: C=ko（1-e^（-kt））/kV C: C=ko*e^（-kτ）/V D: C=（ka*Fx）（e^（-k（τ-ta）-e^（-ka*t））/（V（ka-k）） E: C=Xo*e（-kτ）/V
单室模型药物血管外给药（） A: C=ka*FXo（e^（-kt）-e^（ka*t））/（V（ka-k）） B: C=ko（1-e^（-kt））/kV C: C=ko*e^（-kτ）/V D: C=（ka*Fx）（e^（-k（τ-ta）-e^（-ka*t））/（V（ka-k）） E: C=Xo*e（-kτ）/V
由于将附加力计入来计算Kc、Ko,浸水挡土墙的滑动稳定系数Kc、倾覆稳定系数Ko要求( ) A: Kc不应小于1.3,Ko不应小于1.5; B: Kc不应小于1.2,Ko不应小于1.3; C: Kc不应小于1.2,Ko不应小于1.5; D: Kc不应小于1.5,Ko不应小于1.8。
由于将附加力计入来计算Kc、Ko,浸水挡土墙的滑动稳定系数Kc、倾覆稳定系数Ko要求( ) A: Kc不应小于1.3,Ko不应小于1.5; B: Kc不应小于1.2,Ko不应小于1.3; C: Kc不应小于1.2,Ko不应小于1.5; D: Kc不应小于1.5,Ko不应小于1.8。