承受预紧力F'的紧螺栓连接在受工作拉力F时，剩余预紧力为F"，其螺栓所受的总拉力几为( )。 A: F0=F+F' B: F0=F+F" C: F0=F'+F" D: F0=F+KF
承受预紧力F'的紧螺栓连接在受工作拉力F时，剩余预紧力为F"，其螺栓所受的总拉力几为( )。 A: F0=F+F' B: F0=F+F" C: F0=F'+F" D: F0=F+KF
冷凝器中的热量QK的计算公式为（）。 A: KFt B: KFΔtm C: FΔtm D: λFΔtm
冷凝器中的热量QK的计算公式为（）。 A: KFt B: KFΔtm C: FΔtm D: λFΔtm
承受预紧力F'的紧螺栓联接在受工作拉力F时，残余锁紧力为F"，其螺栓所受的总拉力F[sub]0[/]为( )。 A: F<sub>0</sub>＝F+F' B: F<sub>0</sub>＝F+F" C: F<sub>0</sub>＝F'+F" D: F0=F+KF
承受预紧力F'的紧螺栓联接在受工作拉力F时，残余锁紧力为F"，其螺栓所受的总拉力F[sub]0[/]为( )。 A: F<sub>0</sub>＝F+F' B: F<sub>0</sub>＝F+F" C: F<sub>0</sub>＝F'+F" D: F0=F+KF
100.下列配离子的标准生成常数KfΘ相对大小的判断中正确的是 A: KfΘ(Cu(NH3)42+) < KfΘ( Cu(en)22+) B: KfΘ(Zn(NH3)42+) > KfΘ( Zn(en)22+) C: KfΘ( Zn(CN)42-) > KfΘ( Zn(NH3)42+) D: KfΘ(Cu(P2O7)26-) < KfΘ( CuCl42-)
100.下列配离子的标准生成常数KfΘ相对大小的判断中正确的是 A: KfΘ(Cu(NH3)42+) < KfΘ( Cu(en)22+) B: KfΘ(Zn(NH3)42+) > KfΘ( Zn(en)22+) C: KfΘ( Zn(CN)42-) > KfΘ( Zn(NH3)42+) D: KfΘ(Cu(P2O7)26-) < KfΘ( CuCl42-)
已知某反应的△rGmf >0，则该反应的平衡常数Kf 值? ;Kf <0|Kf <1|Kf >1|;Kf >0
已知某反应的△rGmf >0，则该反应的平衡常数Kf 值? ;Kf <0|Kf <1|Kf >1|;Kf >0
已经f(t)的Z变换是F(z),那么f(kT)的Z变换是? A: F(z) B: zF(z) C: kF(z) D: F(kz)
已经f(t)的Z变换是F(z),那么f(kT)的Z变换是? A: F(z) B: zF(z) C: kF(z) D: F(kz)
已知AgCl的KspØ及[Ag(NH3)2]+的Kf Ø，则AgCl + 2NH3═[Ag(NH3)2]+ + Cl-的平衡常数为： A: KspØ×Kf Ø B: KspØ∕ Kf Ø C: Kf Ø/KspØ D: 1/[KspØ×Kf Ø]
已知AgCl的KspØ及[Ag(NH3)2]+的Kf Ø，则AgCl + 2NH3═[Ag(NH3)2]+ + Cl-的平衡常数为： A: KspØ×Kf Ø B: KspØ∕ Kf Ø C: Kf Ø/KspØ D: 1/[KspØ×Kf Ø]
设f（x）在[a，b]上连续，在（a，b）内可导，且f（a）·f（b）＞0，f（a）·f[（a＋b）/2]＜0。试证：对任意实数k，∃ξ∈（a，b），使得f′（ξ）＝kf（ξ）。
设f（x）在[a，b]上连续，在（a，b）内可导，且f（a）·f（b）＞0，f（a）·f[（a＋b）/2]＜0。试证：对任意实数k，∃ξ∈（a，b），使得f′（ξ）＝kf（ξ）。
下列关于不定积分的性质表达错误的是（) A: [∫f(x)dx]'=f(x) B: d[∫f(x)dx]=f(x)dx C: ∫kf(x)dx=k+∫f(x)dx D: ∫F'(x)dx=F(x)+C
下列关于不定积分的性质表达错误的是（) A: [∫f(x)dx]'=f(x) B: d[∫f(x)dx]=f(x)dx C: ∫kf(x)dx=k+∫f(x)dx D: ∫F'(x)dx=F(x)+C
配位滴定中, 若Kf＇(MIn)> Kf＇(MY), 会出现( )
配位滴定中, 若Kf＇(MIn)> Kf＇(MY), 会出现( )