为确保滤池出水浊度在3NTU以下，工作周期在24h左右，则沉淀出水口浊度一般应控制在（）NTU以下为好。 A: 3 B: 5 C: 10 D: 15
为确保滤池出水浊度在3NTU以下，工作周期在24h左右，则沉淀出水口浊度一般应控制在（）NTU以下为好。 A: 3 B: 5 C: 10 D: 15
换热器传热单元数NTU的定义式应该是（）。 A: NTU=\frac{KA}{Cmin} B: NTU=\frac{KA}{Cmax} C: NTU=\frac{h2A}{Cmin} D: NTU=\frac{h1A}{Cmin}
换热器传热单元数NTU的定义式应该是（）。 A: NTU=\frac{KA}{Cmin} B: NTU=\frac{KA}{Cmax} C: NTU=\frac{h2A}{Cmin} D: NTU=\frac{h1A}{Cmin}
沉淀池出水浊度一般控制在（ ）NTU以下。 A: 3 B: 5 C: 8 D: 10
沉淀池出水浊度一般控制在（ ）NTU以下。 A: 3 B: 5 C: 8 D: 10
炭吸附池的进水浊度应小于（）NTU。 A: 1 B: 2 C: 3 D: 4
炭吸附池的进水浊度应小于（）NTU。 A: 1 B: 2 C: 3 D: 4
套管式换热器中顺流或逆流布置下ε-NTU关系不同，下述说法错误的是______。 A: Cmin/Cmax＞0，相同NTU下，ε顺＜ε逆 B: Cmin/Cmax=0，NTU→∞，ε顺→1，ε逆→1 C: Cmin/Cmax=1，NTU→∞，ε顺→5，ε逆→1 D: Cmin/Cmax＞0，NTU增大，ε顺和ε逆都趋向同一个定值
套管式换热器中顺流或逆流布置下ε-NTU关系不同，下述说法错误的是______。 A: Cmin/Cmax＞0，相同NTU下，ε顺＜ε逆 B: Cmin/Cmax=0，NTU→∞，ε顺→1，ε逆→1 C: Cmin/Cmax=1，NTU→∞，ε顺→5，ε逆→1 D: Cmin/Cmax＞0，NTU增大，ε顺和ε逆都趋向同一个定值
5、沉淀池出水浊度一般控制在（ ）NTU以下。 A: A、3 B: B、5 C: C、8 D: D、10
5、沉淀池出水浊度一般控制在（ ）NTU以下。 A: A、3 B: B、5 C: C、8 D: D、10
滤池进水浊度以控制在NTU以下，滤后水浊度不得大于NTU（） A: 5，1 B: 10，5 C: 10，1 D: 15，10
滤池进水浊度以控制在NTU以下，滤后水浊度不得大于NTU（） A: 5，1 B: 10，5 C: 10，1 D: 15，10
一期D型滤池出水浊度要求不高于（）。 A: 1NTU B: 2NTU C: 3NTU D: 4NTU
一期D型滤池出水浊度要求不高于（）。 A: 1NTU B: 2NTU C: 3NTU D: 4NTU
净水厂中，沉淀池出水浊度一般控制在（）以内。 A: 3NTU B: 5NTU C: 10NTU D: 25NTU
净水厂中，沉淀池出水浊度一般控制在（）以内。 A: 3NTU B: 5NTU C: 10NTU D: 25NTU
对数平均温差法（LMTD）和效能-传热单元数法（ε-NTU）均可用于换热器的设计计算和校核计算。采用（）可以求出的温差修正系数的大小，看出选用的流动型式与逆流相比的差距，有助于流动型式的改进。 A: ε-NTU法 B: LMTD法 C: ε-NTU法和LMTD法 D: ε-NTU法或LMTD法
对数平均温差法（LMTD）和效能-传热单元数法（ε-NTU）均可用于换热器的设计计算和校核计算。采用（）可以求出的温差修正系数的大小，看出选用的流动型式与逆流相比的差距，有助于流动型式的改进。 A: ε-NTU法 B: LMTD法 C: ε-NTU法和LMTD法 D: ε-NTU法或LMTD法