换热器传热单元数NTU的定义式应该是（）。 A: NTU=\frac{KA}{Cmin} B: NTU=\frac{KA}{Cmax} C: NTU=\frac{h2A}{Cmin} D: NTU=\frac{h1A}{Cmin}
换热器传热单元数NTU的定义式应该是（）。 A: NTU=\frac{KA}{Cmin} B: NTU=\frac{KA}{Cmax} C: NTU=\frac{h2A}{Cmin} D: NTU=\frac{h1A}{Cmin}
套管式换热器中顺流或逆流布置下ε-NTU关系不同，下述说法错误的是______。 A: Cmin/Cmax＞0，相同NTU下，ε顺＜ε逆 B: Cmin/Cmax=0，NTU→∞，ε顺→1，ε逆→1 C: Cmin/Cmax=1，NTU→∞，ε顺→5，ε逆→1 D: Cmin/Cmax＞0，NTU增大，ε顺和ε逆都趋向同一个定值
套管式换热器中顺流或逆流布置下ε-NTU关系不同，下述说法错误的是______。 A: Cmin/Cmax＞0，相同NTU下，ε顺＜ε逆 B: Cmin/Cmax=0，NTU→∞，ε顺→1，ε逆→1 C: Cmin/Cmax=1，NTU→∞，ε顺→5，ε逆→1 D: Cmin/Cmax＞0，NTU增大，ε顺和ε逆都趋向同一个定值
5、沉淀池出水浊度一般控制在（ ）NTU以下。 A: A、3 B: B、5 C: C、8 D: D、10
5、沉淀池出水浊度一般控制在（ ）NTU以下。 A: A、3 B: B、5 C: C、8 D: D、10
沉淀池出水浊度一般控制在（ ）NTU以下。 A: 3 B: 5 C: 8 D: 10
沉淀池出水浊度一般控制在（ ）NTU以下。 A: 3 B: 5 C: 8 D: 10
混凝后的水在沉淀池中沉淀,水的浊度可降至多少NTU? A: 5~10 B: 4~8 C: 2~5 D: 1~3
混凝后的水在沉淀池中沉淀,水的浊度可降至多少NTU? A: 5~10 B: 4~8 C: 2~5 D: 1~3
滤池进水浊度以控制在NTU以下，滤后水浊度不得大于NTU（） A: 5，1 B: 10，5 C: 10，1 D: 15，10
滤池进水浊度以控制在NTU以下，滤后水浊度不得大于NTU（） A: 5，1 B: 10，5 C: 10，1 D: 15，10
净水厂中，沉淀池出水浊度一般控制在（）以内。 A: 3NTU B: 5NTU C: 10NTU D: 25NTU
净水厂中，沉淀池出水浊度一般控制在（）以内。 A: 3NTU B: 5NTU C: 10NTU D: 25NTU
对数平均温差法（LMTD）和效能-传热单元数法（ε-NTU）均可用于换热器的设计计算和校核计算。采用（）可以求出的温差修正系数的大小，看出选用的流动型式与逆流相比的差距，有助于流动型式的改进。 A: ε-NTU法 B: LMTD法 C: ε-NTU法和LMTD法 D: ε-NTU法或LMTD法
对数平均温差法（LMTD）和效能-传热单元数法（ε-NTU）均可用于换热器的设计计算和校核计算。采用（）可以求出的温差修正系数的大小，看出选用的流动型式与逆流相比的差距，有助于流动型式的改进。 A: ε-NTU法 B: LMTD法 C: ε-NTU法和LMTD法 D: ε-NTU法或LMTD法
采用ε-NTU法进行有相变的换热器计算，如NTU相同，则逆流和顺流换热效能ε（）。 A: 不相等 B: 相等 C: 不确定 D: 与无相变时相同
采用ε-NTU法进行有相变的换热器计算，如NTU相同，则逆流和顺流换热效能ε（）。 A: 不相等 B: 相等 C: 不确定 D: 与无相变时相同
换热器传热单元数NTU的定义式应该是()。 A: B: C: D:
换热器传热单元数NTU的定义式应该是()。 A: B: C: D: