简支梁长l,抗弯刚度为EI,跨中受横向集中力F作用,则跨中的挠度为( )。 A: w = Fl^3 / (16EI) B: w = Fl^2 / (16EI) C: w = Fl^2 / (48EI) D: w = Fl^3 / (48EI)
简支梁长l,抗弯刚度为EI,跨中受横向集中力F作用,则跨中的挠度为( )。 A: w = Fl^3 / (16EI) B: w = Fl^2 / (16EI) C: w = Fl^2 / (48EI) D: w = Fl^3 / (48EI)
如图所示两端固定的等截面单跨超静定梁，其线刚度为i。当A、B两端截面同时发生图示转角以及荷载F作用在中点C时，则A端的杆端弯矩为（）[img=140x70]1803a1eb50c8b47.jpg[/img] A: MAB =2iθ-Fl/8 B: MAB =4iθ-Fl/8 C: MAB =6iθ-Fl/8 D: MAB =10iθ-Fl/8
如图所示两端固定的等截面单跨超静定梁，其线刚度为i。当A、B两端截面同时发生图示转角以及荷载F作用在中点C时，则A端的杆端弯矩为（）[img=140x70]1803a1eb50c8b47.jpg[/img] A: MAB =2iθ-Fl/8 B: MAB =4iθ-Fl/8 C: MAB =6iθ-Fl/8 D: MAB =10iθ-Fl/8
图为某超静定刚架的力法基本体系,则其Δ1P为( )。[img=849x412]1803dac352df36d.jpg[/img] A: -8/EI B: 8/EI C: 64/3EI D: 32/EI
图为某超静定刚架的力法基本体系,则其Δ1P为( )。[img=849x412]1803dac352df36d.jpg[/img] A: -8/EI B: 8/EI C: 64/3EI D: 32/EI
一简支梁的跨度为L，荷载为在中间部位作用的一集中力F，梁产生的最大弯矩是（） A: AM=FL/4 B: BM=FL/2 C: CM=FL/8 D: DM=FL/16
一简支梁的跨度为L，荷载为在中间部位作用的一集中力F，梁产生的最大弯矩是（） A: AM=FL/4 B: BM=FL/2 C: CM=FL/8 D: DM=FL/16
一简支梁的跨度为L，荷载为在中间部位作用的一集中力F，梁产生的最大弯矩是（） A: M=FL/4 B: M=FL/2 C: M=FL/8 D: M=FL/16
一简支梁的跨度为L，荷载为在中间部位作用的一集中力F，梁产生的最大弯矩是（） A: M=FL/4 B: M=FL/2 C: M=FL/8 D: M=FL/16
图示结构当采用位移法计算时，刚度系数k11（r11）等于（） A: 4（EI／l） B: 7（EI／l） C: 8（EI／l） D: 10（EI／l）
图示结构当采用位移法计算时，刚度系数k11（r11）等于（） A: 4（EI／l） B: 7（EI／l） C: 8（EI／l） D: 10（EI／l）
一简支梁跨度为L，在跨中作用一集中力，大小为F。则其跨中弯矩是（ ） A: 0 B: FL/4 C: FL/8 D: FL/4
一简支梁跨度为L，在跨中作用一集中力，大小为F。则其跨中弯矩是（ ） A: 0 B: FL/4 C: FL/8 D: FL/4
跨度为L的简支梁，在跨中承受集中力F的作用，其跨中最大弯矩为（ ） A: FL/4 B: FL/8 C: FL2/4 D: FL2/8
跨度为L的简支梁，在跨中承受集中力F的作用，其跨中最大弯矩为（ ） A: FL/4 B: FL/8 C: FL2/4 D: FL2/8
图示为结构在荷载作用下的M图，各杆EI=常数，则支座B处截面的转角为：（） A: 16／EI（顺时针） B: 0 C: 8／EI（顺时针） D: 18／EI（顺时针）
图示为结构在荷载作用下的M图，各杆EI=常数，则支座B处截面的转角为：（） A: 16／EI（顺时针） B: 0 C: 8／EI（顺时针） D: 18／EI（顺时针）
图示为结构在荷载作用下的Mp图,各杆EI=常数,则支座B截面处的转角为: A: 16/（EI）（顺时针） B: 0 C: 8/（EI）（顺时针） D: 18/（EI）（顺时针）。
图示为结构在荷载作用下的Mp图,各杆EI=常数,则支座B截面处的转角为: A: 16/（EI）（顺时针） B: 0 C: 8/（EI）（顺时针） D: 18/（EI）（顺时针）。