已知2A+B→C为基元反应,则其速率方程为 A: v=kc2(A)·c(B) B: v=kc(A)·c(B) C: v=kc(A)·c2(B) D: v=kc3(A)
已知2A+B→C为基元反应,则其速率方程为 A: v=kc2(A)·c(B) B: v=kc(A)·c(B) C: v=kc(A)·c2(B) D: v=kc3(A)
控制器正作用时，其放大系数Kc满足（） A: Kc<0 B: Kc C: Kc>0 D: Kc=0
控制器正作用时，其放大系数Kc满足（） A: Kc<0 B: Kc C: Kc>0 D: Kc=0
理想气体反应平衡常数 Ky 与 Kc 的关系是（ ）。 A: Ky = Kc(RT)ΣγB B: Ky=Kc p ΣγB C: Ky=Kc(RT/p)-ΣγB D: Ky=Kc(V/ΣnB )ΣγB
理想气体反应平衡常数 Ky 与 Kc 的关系是（ ）。 A: Ky = Kc(RT)ΣγB B: Ky=Kc p ΣγB C: Ky=Kc(RT/p)-ΣγB D: Ky=Kc(V/ΣnB )ΣγB
反应2A＋2B→C，其速率方程式v=kc（A)c2（B)，则反应级数为3。（)
反应2A＋2B→C，其速率方程式v=kc（A)c2（B)，则反应级数为3。（)
3 H2 （g）＋ N2（g）＝ 2 NH3（g） Kc＝0.63 ，反应达到平衡时，若再通入一定量的 N2（g），则 Kc 、Qc 和ΔrGmΘ 的关系为
3 H2 （g）＋ N2（g）＝ 2 NH3（g） Kc＝0.63 ，反应达到平衡时，若再通入一定量的 N2（g），则 Kc 、Qc 和ΔrGmΘ 的关系为
对反应CO(g)+H2O(g)=H2(g)+CO2(g) A: KƟ =1 B: KƟ =Kc C: KƟ ＞Kc D: KƟ ＜Kc
对反应CO(g)+H2O(g)=H2(g)+CO2(g) A: KƟ =1 B: KƟ =Kc C: KƟ ＞Kc D: KƟ ＜Kc
关于重力式挡土墙抗滑稳定系数Kc 说法正确的有（）。 A: 挡土墙重力越大，Kc 越大 B: 基底摩擦系数越大，Kc 越大 C: 主动土压力水平分力越大，Kc 越大 D: 主动土压力竖向分力越大，Kc 越大
关于重力式挡土墙抗滑稳定系数Kc 说法正确的有（）。 A: 挡土墙重力越大，Kc 越大 B: 基底摩擦系数越大，Kc 越大 C: 主动土压力水平分力越大，Kc 越大 D: 主动土压力竖向分力越大，Kc 越大
已知反应 2 NO (g) = N2 (g) + O2(g) ΔrHmΘ<0,则Kc与T关系为* A: Kc与T 无关 B: T升高 Kc变小 C: T升高 Kc变大 D: 无法判断
已知反应 2 NO (g) = N2 (g) + O2(g) ΔrHmΘ<0,则Kc与T关系为* A: Kc与T 无关 B: T升高 Kc变小 C: T升高 Kc变大 D: 无法判断
由于将附加力计入来计算Kc、Ko,浸水挡土墙的滑动稳定系数Kc、倾覆稳定系数Ko要求( ) A: Kc不应小于1.3,Ko不应小于1.5; B: Kc不应小于1.2,Ko不应小于1.3; C: Kc不应小于1.2,Ko不应小于1.5; D: Kc不应小于1.5,Ko不应小于1.8。
由于将附加力计入来计算Kc、Ko,浸水挡土墙的滑动稳定系数Kc、倾覆稳定系数Ko要求( ) A: Kc不应小于1.3,Ko不应小于1.5; B: Kc不应小于1.2,Ko不应小于1.3; C: Kc不应小于1.2,Ko不应小于1.5; D: Kc不应小于1.5,Ko不应小于1.8。
碳燃烧反应为基元反应，其方程式为C（s）+O2（g）→CO2（g）则其反应速率方程式为（） A: υ=kc（C）c（CO） B: υ=kc（O）c（CO） C: υ=kc（CO） D: υ=kc（O）
碳燃烧反应为基元反应，其方程式为C（s）+O2（g）→CO2（g）则其反应速率方程式为（） A: υ=kc（C）c（CO） B: υ=kc（O）c（CO） C: υ=kc（CO） D: υ=kc（O）