如图所示，单跨梁的MAB为（） A: ql/3 B: ql/6 C: -ql/3 D: -ql/6
如图所示，单跨梁的MAB为（） A: ql/3 B: ql/6 C: -ql/3 D: -ql/6
图（a）所示结构，EI=C，取图（b）为力法基本体系，则∆1F为[img=371x210]1803a1ee5a35dba.png[/img] A: ql^3/24EI B: -ql^3/24EI C: ql^3/12EI D: -ql^3/12EI
图（a）所示结构，EI=C，取图（b）为力法基本体系，则∆1F为[img=371x210]1803a1ee5a35dba.png[/img] A: ql^3/24EI B: -ql^3/24EI C: ql^3/12EI D: -ql^3/12EI
图（a）所示结构，EI=C，取图（b）为力法基本体系，则∆1F为[img=371x210]17de7fda3d7c30f.png[/img] A: ql^3/24EI B: -ql^3/24EI C: ql^3/12EI D: -ql^3/12EI
图（a）所示结构，EI=C，取图（b）为力法基本体系，则∆1F为[img=371x210]17de7fda3d7c30f.png[/img] A: ql^3/24EI B: -ql^3/24EI C: ql^3/12EI D: -ql^3/12EI
已知简支梁受如图所示荷载，则跨中点C截面上的弯矩为：（） A: 0 B: （1／2）ql C: （1／4）ql D: （1／8）ql
已知简支梁受如图所示荷载，则跨中点C截面上的弯矩为：（） A: 0 B: （1／2）ql C: （1／4）ql D: （1／8）ql
图2梁受到三角形荷载作用，B端竖向支座反力的大小为（ ）。[img=218x160]1802e98ff171f66.jpg[/img] A: ql/2 B: ql/3 C: ql/4 D: ql/6
图2梁受到三角形荷载作用，B端竖向支座反力的大小为（ ）。[img=218x160]1802e98ff171f66.jpg[/img] A: ql/2 B: ql/3 C: ql/4 D: ql/6
悬臂梁长l,抗弯刚度为EI,全梁受横向均布载荷q作用,则自由端处的挠度为( )。 A: w = ql^3 / (6EI) B: w = ql^3 / (8EI) C: w = ql^4 / (8EI) D: w = ql^4 / (6EI)
悬臂梁长l,抗弯刚度为EI,全梁受横向均布载荷q作用,则自由端处的挠度为( )。 A: w = ql^3 / (6EI) B: w = ql^3 / (8EI) C: w = ql^4 / (8EI) D: w = ql^4 / (6EI)
图示结构中,杆1的轴力为( )。[img=849x412]18033504d462e58.jpg[/img] A: 0 B: -ql/2 C: -ql D: -2ql
图示结构中,杆1的轴力为( )。[img=849x412]18033504d462e58.jpg[/img] A: 0 B: -ql/2 C: -ql D: -2ql
受均布荷载作用的简支梁的支反力为（）。 A: RA=ql/2，RB=ql/2 B: RA=q/2，RB=q/2 C: RA=ql，RB=ql D: RA=ql/4，RB=ql/4
受均布荷载作用的简支梁的支反力为（）。 A: RA=ql/2，RB=ql/2 B: RA=q/2，RB=q/2 C: RA=ql，RB=ql D: RA=ql/4，RB=ql/4
简支梁受均布荷载如图所示，其跨中最大弯矩为（）。 A: ql/2 B: ql/4 C: ql/6 D: ql/8
简支梁受均布荷载如图所示，其跨中最大弯矩为（）。 A: ql/2 B: ql/4 C: ql/6 D: ql/8
图示结构跨中点截面C的弯矩（以下侧受拉为正）是：（） A: ql/8cosα； B: －ql/8cosα； C: ql/8cosα； D: －ql/8cosα
图示结构跨中点截面C的弯矩（以下侧受拉为正）是：（） A: ql/8cosα； B: －ql/8cosα； C: ql/8cosα； D: －ql/8cosα