图示结构各杆EI=常数，其C端的水平位移（→）为：（） A: 225／4EI B: 225／8EI C: 0 D: 80／EI
图示结构各杆EI=常数，其C端的水平位移（→）为：（） A: 225／4EI B: 225／8EI C: 0 D: 80／EI
图示结构EI=常数，截面C的转角是：（） A: ql／8EI（逆时针） B: 5ql／24EI（逆时针） C: ql／24EI（逆时针） D: ql／24EI（顺时针）
图示结构EI=常数，截面C的转角是：（） A: ql／8EI（逆时针） B: 5ql／24EI（逆时针） C: ql／24EI（逆时针） D: ql／24EI（顺时针）
悬臂梁长l,抗弯刚度为EI,全梁受横向均布载荷q作用,则自由端处的挠度为( )。 A: w = ql^3 / (6EI) B: w = ql^3 / (8EI) C: w = ql^4 / (8EI) D: w = ql^4 / (6EI)
悬臂梁长l,抗弯刚度为EI,全梁受横向均布载荷q作用,则自由端处的挠度为( )。 A: w = ql^3 / (6EI) B: w = ql^3 / (8EI) C: w = ql^4 / (8EI) D: w = ql^4 / (6EI)
简支梁长l,抗弯刚度为EI,跨中受横向均布载荷q作用,则跨中的挠度为( )。 A: w = ql^3 / (8EI) B: w = ql^4 / (8EI) C: w = 5ql^3 / (384EI) D: w = 5ql^4 / (384EI)
简支梁长l,抗弯刚度为EI,跨中受横向均布载荷q作用,则跨中的挠度为( )。 A: w = ql^3 / (8EI) B: w = ql^4 / (8EI) C: w = 5ql^3 / (384EI) D: w = 5ql^4 / (384EI)
图为某超静定刚架的力法基本体系,则其Δ1P为( )。[img=849x412]1803dac352df36d.jpg[/img] A: -8/EI B: 8/EI C: 64/3EI D: 32/EI
图为某超静定刚架的力法基本体系,则其Δ1P为( )。[img=849x412]1803dac352df36d.jpg[/img] A: -8/EI B: 8/EI C: 64/3EI D: 32/EI
图示结构当采用位移法计算时，刚度系数k11（r11）等于（） A: 4（EI／l） B: 7（EI／l） C: 8（EI／l） D: 10（EI／l）
图示结构当采用位移法计算时，刚度系数k11（r11）等于（） A: 4（EI／l） B: 7（EI／l） C: 8（EI／l） D: 10（EI／l）
图示为结构在荷载作用下的M图，各杆EI=常数，则支座B处截面的转角为：（） A: 16／EI（顺时针） B: 0 C: 8／EI（顺时针） D: 18／EI（顺时针）
图示为结构在荷载作用下的M图，各杆EI=常数，则支座B处截面的转角为：（） A: 16／EI（顺时针） B: 0 C: 8／EI（顺时针） D: 18／EI（顺时针）
图示为结构在荷载作用下的Mp图,各杆EI=常数,则支座B截面处的转角为: A: 16/（EI）（顺时针） B: 0 C: 8/（EI）（顺时针） D: 18/（EI）（顺时针）。
图示为结构在荷载作用下的Mp图,各杆EI=常数,则支座B截面处的转角为: A: 16/（EI）（顺时针） B: 0 C: 8/（EI）（顺时针） D: 18/（EI）（顺时针）。
图示为结构在荷载作用下的弯矩图，各杆EI=常数，则支座B截面处的转角为：[img=154x153]1803c40720618af.png[/img] A: 16/EI B: 0 C: 8/EI D: 18/EI
图示为结构在荷载作用下的弯矩图，各杆EI=常数，则支座B截面处的转角为：[img=154x153]1803c40720618af.png[/img] A: 16/EI B: 0 C: 8/EI D: 18/EI
图示为结构在荷载作用下的Mp图，各杆EI=常数，则支座B截面处的转角为：[img=274x281]17d606a8625b591.png[/img] A: 0 B: 8/（EI）（顺时针） C: 18/（EI）（顺时针）。 D: 16/（EI）（顺时针）
图示为结构在荷载作用下的Mp图，各杆EI=常数，则支座B截面处的转角为：[img=274x281]17d606a8625b591.png[/img] A: 0 B: 8/（EI）（顺时针） C: 18/（EI）（顺时针）。 D: 16/（EI）（顺时针）