换热器传热单元数NTU的定义式应该是（）。 A: NTU=\frac{KA}{Cmin} B: NTU=\frac{KA}{Cmax} C: NTU=\frac{h2A}{Cmin} D: NTU=\frac{h1A}{Cmin}
换热器传热单元数NTU的定义式应该是（）。 A: NTU=\frac{KA}{Cmin} B: NTU=\frac{KA}{Cmax} C: NTU=\frac{h2A}{Cmin} D: NTU=\frac{h1A}{Cmin}
高效、活性炭过滤器控制出水浊度NTU（） A: ≤0 B: ≤2 C: ≤4 D: ≤8
高效、活性炭过滤器控制出水浊度NTU（） A: ≤0 B: ≤2 C: ≤4 D: ≤8
炭吸附池的进水浊度应小于（）NTU。 A: 1 B: 2 C: 3 D: 4
炭吸附池的进水浊度应小于（）NTU。 A: 1 B: 2 C: 3 D: 4
套管式换热器中顺流或逆流布置下ε-NTU关系不同，下述说法错误的是______。 A: Cmin/Cmax＞0，相同NTU下，ε顺＜ε逆 B: Cmin/Cmax=0，NTU→∞，ε顺→1，ε逆→1 C: Cmin/Cmax=1，NTU→∞，ε顺→5，ε逆→1 D: Cmin/Cmax＞0，NTU增大，ε顺和ε逆都趋向同一个定值
套管式换热器中顺流或逆流布置下ε-NTU关系不同，下述说法错误的是______。 A: Cmin/Cmax＞0，相同NTU下，ε顺＜ε逆 B: Cmin/Cmax=0，NTU→∞，ε顺→1，ε逆→1 C: Cmin/Cmax=1，NTU→∞，ε顺→5，ε逆→1 D: Cmin/Cmax＞0，NTU增大，ε顺和ε逆都趋向同一个定值
滤池进水浊度以控制在NTU以下，滤后水浊度不得大于NTU（） A: 5，1 B: 10，5 C: 10，1 D: 15，10
滤池进水浊度以控制在NTU以下，滤后水浊度不得大于NTU（） A: 5，1 B: 10，5 C: 10，1 D: 15，10
一期D型滤池出水浊度要求不高于（）。 A: 1NTU B: 2NTU C: 3NTU D: 4NTU
一期D型滤池出水浊度要求不高于（）。 A: 1NTU B: 2NTU C: 3NTU D: 4NTU
[img=554x292]1803dccf80ca192.jpg[/img]关于此题用NTU法的计算过程，下列选项哪些正确？ A: 本题原工况的对数平均温差无法计算，分母为零 B: 本题原工况的K等于1050W/m^2/K，NTU等于1.09 C: 本题的冷水流量应该增加为原来的2.57倍 D: 本题的新工况的NTU约等于1.2
[img=554x292]1803dccf80ca192.jpg[/img]关于此题用NTU法的计算过程，下列选项哪些正确？ A: 本题原工况的对数平均温差无法计算，分母为零 B: 本题原工况的K等于1050W/m^2/K，NTU等于1.09 C: 本题的冷水流量应该增加为原来的2.57倍 D: 本题的新工况的NTU约等于1.2
1803dcce071c413.jpg关于此题用NTU法的计算过程，下列选项哪些正确？ A: 本题原工况的对数平均温差无法计算，分母为零 B: 本题原工况的K等于1050W/m^2/K，NTU等于1.09 C: 本题的冷水流量应该增加为原来的2.57倍 D: 本题的新工况的NTU约等于1.2
1803dcce071c413.jpg关于此题用NTU法的计算过程，下列选项哪些正确？ A: 本题原工况的对数平均温差无法计算，分母为零 B: 本题原工况的K等于1050W/m^2/K，NTU等于1.09 C: 本题的冷水流量应该增加为原来的2.57倍 D: 本题的新工况的NTU约等于1.2
对数平均温差法（LMTD）和效能-传热单元数法（ε-NTU）均可用于换热器的设计计算和校核计算。采用（）可以求出的温差修正系数的大小，看出选用的流动型式与逆流相比的差距，有助于流动型式的改进。 A: ε-NTU法 B: LMTD法 C: ε-NTU法和LMTD法 D: ε-NTU法或LMTD法
对数平均温差法（LMTD）和效能-传热单元数法（ε-NTU）均可用于换热器的设计计算和校核计算。采用（）可以求出的温差修正系数的大小，看出选用的流动型式与逆流相比的差距，有助于流动型式的改进。 A: ε-NTU法 B: LMTD法 C: ε-NTU法和LMTD法 D: ε-NTU法或LMTD法
采用ε-NTU法进行有相变的换热器计算，如NTU相同，则逆流和顺流换热效能ε（）。 A: 不相等 B: 相等 C: 不确定 D: 与无相变时相同
采用ε-NTU法进行有相变的换热器计算，如NTU相同，则逆流和顺流换热效能ε（）。 A: 不相等 B: 相等 C: 不确定 D: 与无相变时相同